1、加工設(shè)計(jì)

齒圈鍛件工藝路線：鍛造-鍛后正、回火-粗車-調(diào)質(zhì)預(yù)處理-半精車-人工時(shí)效-滾齒-滲碳淬火、回火-拋丸-精車-人工時(shí)效-精車-磨齒-成品。

2、預(yù)處理

預(yù)處理若采用正火加高溫回火，熱處理后組織為珠光體加鐵素體，甚至產(chǎn)生非平衡組織貝氏體，由于空氣冷卻不均勻，正火組織均勻性較差。由于油介質(zhì)冷卻均勻性及速度均優(yōu)于空氣，調(diào)質(zhì)將獲得均勻的回火索氏體組織，可以改善或消除鍛造產(chǎn)生的原始組織不均勻性，使齒圈力學(xué)性能均勻性提高。鍛后正火熱處理可以改善鍛造組織，細(xì)化晶粒，調(diào)質(zhì)預(yù)處理將均勻組織、減小后續(xù)熱處理畸變，兩者結(jié)合對(duì)于改善滲碳淬火組織及畸變十分有效。

3、滲碳裝爐

滲碳齒圈鍛件疊加，相當(dāng)于增加齒寬，使徑長(zhǎng)比減小，有利于減小翹曲、橢圓畸變。滲碳后冷卻時(shí)，疊加齒圈上下端面冷卻相對(duì)較快，其收縮量相對(duì)較大，產(chǎn)生腰鼓形特征。由于降溫至650℃之前在爐內(nèi)冷卻，冷卻均勻，齒圈鍛件在剛性較差的高溫區(qū)產(chǎn)生的橢圓、翹曲畸變較小，所以僅產(chǎn)生腰鼓形特性。

4、滲碳工藝

工藝路線采用重新加熱淬火，重新加熱可防止20CrMnMo 長(zhǎng)時(shí)間滲碳產(chǎn)生的晶粒粗化問題，同時(shí)可通過對(duì)滲碳后畸變測(cè)量、校正以及組織檢測(cè)來調(diào)整淬火工藝。滲碳升溫越快，產(chǎn)生熱應(yīng)力越大，與殘余機(jī)加工應(yīng)力疊加，將產(chǎn)生較大畸變，因此必須階梯升溫。滲碳必須低溫出爐，若760 ℃出爐，滲層將產(chǎn)生不均勻相變，將在次表面產(chǎn)生淬火馬氏體組織，比容增大，表面受拉應(yīng)力，尤其在冬日，20CrMnMo鋼鍛件置入緩冷坑時(shí)，產(chǎn)生裂紋幾率大增，而且淬火馬氏體組織將使?jié)B碳畸變?cè)黾?。滲碳后期650℃保溫將使表面獲得均勻的共析組織，消除應(yīng)力，為淬火做準(zhǔn)備。

5、滲碳后校正

對(duì)于硝鹽介質(zhì)而言，滲碳畸變量與淬火畸變量間存在一定比例關(guān)系，一般淬火橢圓畸變量在滲碳畸變基礎(chǔ)上增加30%～50%，一定意義上控制滲碳畸變即可有效控制淬火后畸變，因此控制滲碳畸變或者說控制淬火前畸變成為關(guān)鍵節(jié)點(diǎn)。若滲碳后檢測(cè)發(fā)現(xiàn)橢圓大則需進(jìn)行校正。校正采用千斤頂對(duì)整體加熱齒圈橢圓短軸熱頂，若齒圈加熱溫度低，如280 ℃，此時(shí)齒圈強(qiáng)度高，且低溫時(shí)彈性區(qū)大，發(fā)生塑性變形難度大，隨著溫度升高，彈性區(qū)將減小，校正難度降低；若加熱溫度太高則操作困難，實(shí)踐證明加熱至550 ℃校正效果較好，彈性區(qū)大幅降低，低應(yīng)力即可產(chǎn)生塑性變形。實(shí)踐證明滲碳后校正加去應(yīng)力處理，淬火后畸變不會(huì)反彈，通過滲碳后校正有效解決淬火畸變累積問題。

6、淬火裝爐

齒圈鍛件上下端面熱量不平衡，冷卻時(shí)上端面散熱快，漲大量相對(duì)較大，硝鹽淬火畸變示意圖詳見圖7。滲碳后測(cè)量畸變，齒圈裝爐規(guī)則為上端面齒頂圓小于下端面齒頂圓，齒圈間墊塊隔開，淬火裝爐詳見圖8。根據(jù)滲碳后畸變情況調(diào)整淬火裝爐，滲碳腰鼓形特征分割于單個(gè)齒圈將產(chǎn)生某一錐度值。合理利用滲碳產(chǎn)生的腰鼓形，可以實(shí)現(xiàn)硝鹽淬火上下端冷卻差異導(dǎo)致的錐度與滲碳腰鼓錐度抵消，實(shí)現(xiàn)小錐度畸變。

7、淬火回火工藝

延長(zhǎng)保溫時(shí)間等于變相提高淬火溫度，加大淬火畸變，因此奧氏體化溫度選擇830 ℃保溫4 h。與油相比，硝鹽介質(zhì)使用溫度高，淬火溫升小，分級(jí)等溫淬火使表面馬氏體在空氣中轉(zhuǎn)變，冷卻緩慢，工件淬火畸變小。KNO3 + NaNO2硝鹽熔點(diǎn)為145 ℃，硝鹽使用溫度為160 ～ 180 ℃，冷卻能力較強(qiáng)，當(dāng)鹽溫提高至200 ～ 220 ℃，同時(shí)含水量調(diào)節(jié)至0.9% 時(shí)，齒圈心部將獲得馬氏體加大量下貝氏體組織及極少量針狀鐵素體組織，保證心部性能同時(shí)產(chǎn)生小的畸變量。

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